-
- ПЯТЬ ЛЕТ ВЫПУСКАЕТСЯ, ВСЁ ИДЕАЛЬНО РАБОТАЕТ... А кто тут жалуется, что не работает тогда, а? - fk0(19.03.2019 01:37)
- Ничего там звенеть не должно, это резонансная схема с мягкой коммутацией. Возможно мала емкость пленочного конденсатора на коллекторе верхнего транзистора или слишком маленькое мертвое время. А зачем вообще второй тиристор, нельзя без него Yurasvs(362 знак., 16.03.2019 10:10)
- Спасибо! Интересно, диод (нарисовал зелёным) не забыт случаем? De_User(16.03.2019 15:23 - 15:29)
- Забыт случаем. Его нет. С какой целью он нужен? Блокировка непосредственно у полумоста имеется. - my504(16.03.2019 16:04)
- В контуре 10 мкФ, а для сброса энергии используется 0,1 мкФ. Странно это. В самом худшем случае, если в контуре 150В, то при закрытых MOSFET можно зарядить эти 0,1 мкФ до 1,5 кВ. - De_User(16.03.2019 16:28)
- Когда открыт верхний ключ, происходит питание контура от электролитов накопителя (200 мкФ), когда закрыт - ток замыкается на землю через нижний ключ и антипараллельный диод нижнего ключа. - my504(16.03.2019 16:53 - 16:57)
- A когда оба ключа закрыты? Там dead time есть, аж 0.5мкс. У тебя осцилограммы -- 250мкс на клеточку и двадцать точек на клеточку. А тут процесс в 0.5мкс, ты его не заметишь. Запиши более детально. И осциллограф подключай не к конденсатору, а к fk0(1050 знак., 19.03.2019 01:28)
- Вы крайне невнимательно прочли ветку. Когда оба ключа закрыты, ток равен НУЛЮ. Это резонансный и очень мягкий процесс переключения. Провалы розового напряжения - это ПАДЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЯ в момент подкачки энергии в контур на пиковом токе разряда my504(643 знак., 19.03.2019 05:00 - 05:04)
- A когда оба ключа закрыты? Там dead time есть, аж 0.5мкс. У тебя осцилограммы -- 250мкс на клеточку и двадцать точек на клеточку. А тут процесс в 0.5мкс, ты его не заметишь. Запиши более детально. И осциллограф подключай не к конденсатору, а к fk0(1050 знак., 19.03.2019 01:28)
- Когда открыт верхний ключ, происходит питание контура от электролитов накопителя (200 мкФ), когда закрыт - ток замыкается на землю через нижний ключ и антипараллельный диод нижнего ключа. - my504(16.03.2019 16:53 - 16:57)
- В контуре 10 мкФ, а для сброса энергии используется 0,1 мкФ. Странно это. В самом худшем случае, если в контуре 150В, то при закрытых MOSFET можно зарядить эти 0,1 мкФ до 1,5 кВ. - De_User(16.03.2019 16:28)
- Забыт случаем. Его нет. С какой целью он нужен? Блокировка непосредственно у полумоста имеется. - my504(16.03.2019 16:04)
- Конденсатор на питании (полипропиленовая пленка 0,1 мкФ 600 Вольт) вроде бы достаточна. По крайней мере на эпюрах ничего криминального я не вижу. Ну есть синус-провалы порядка 20 Вольт в момент подкачки энергии в контур. Ну и что? my504(756 знак., 16.03.2019 10:40)
- У пленочных капов есть графики снижения рабочего вольтажа от частоты, гляньте внимательно, на этой частоте падение может и в 20 раз оказаться. Вероятно, проблема в конденсаторе контура. Марку кондера дайте. - Visitor(16.03.2019 15:02 - 15:13)
- MKP1847 (MKP1847610444Y) my504(48 знак., 16.03.2019 15:26 - 15:29)
- Здесь со страницы 11 начинаются графики: Maximum RMS voltage as function of frequency. Уже на 10 кГц вольтаж падает в 10 раз. А по моему мнению, К78-2 не хуже любых импортных, правда сразу заводской партией заказывать надо. - Visitor(16.03.2019 15:35)
- Причем тут 10 кГц, если речь идет о 2 кГц и не о постоянном синусе, а фактически об радиоимпульсе (синусе с огибающей). Там есть параметры скорости изменения напряжения и импульсного тока. Синусоидальное действующее значение напряжения тут не my504(21 знак., 16.03.2019 16:07)
- Так 58 кГц откуда? Это не частота контура? - Visitor(16.03.2019 16:16)
- Нет, это не частота контура. Контур В РАССМАТРИВАЕМОМ ТУТ РЕЖИМЕ работает на своей резонансной частоте 2 кГц (примерно). На частоте 58 кГц он работает в режиме накачки акустомагнитных меток с целью их обнаружения. Это происходит при напряжении my504(231 знак., 16.03.2019 16:43)
- Тоже знаю как, нарвался с усилом Д класса, там снабберы смешные, 10 Ом и 150 пкФ, не поверил, что это работает, потом смотрю ток дросселя при рабочей частоте 400 кГц, осцилляции процентов 10 размаха на гармониках, вставил снабберы, картинка тока Visitor(40 знак., 16.03.2019 19:51 - 20:01)
- Обсуждаемая тут схема мною облизана вдоль и поперек. Я обратился за помощью в расчете на свежий взгляд. А так же на возможность более грамотной оценки самой схемотехники. Это я к тому, что осциллограмм я снял немерено-несчитано. За 9 лет с момента my504(393 знак., 17.03.2019 07:21)
- Ещё раз -- приведи ПОЛНУЮ схему со всеми номиналами. И зачем вообще TVS? С ним же последовательного диода не включено? А как он будет работать в прямом направлении? (после закрывания верхнего транзистора, но до открывания нижнего) Через него fk0(133 знак., 19.03.2019 01:57)
- Я собственно всю схему и привел. Только про антипараллельные диоды и супрессор на выходе забыл. Но чуть позднее сказал. Целиком схема прибора к делу отношения не имеет и не может быть опубликована по известным всем причинам. Да и запутает она всех my504(177 знак., 19.03.2019 05:22)
- А от чего супрессор защищает, раз он не нужен и участия ни в чём не принимает? Уже интересная история. Шокером же в катушку никто тыкать не будет. Чего там защищать? И опять же отсутствие номиналов конденсаторов не позволяют прикинуть хотя быть fk0(50 знак., 20.03.2019 00:20)
- Можно привести эквиэвалентную схему, нарисованную на бумажке карандашем и сфотканную телефоном. Не важно. Но с указанием ВСЕХ элементов и их номиналов (в аналоговых цепях, в цифровых очевидно и не интересно). Потому, что иначе всё это превращается fk0(219 знак., 20.03.2019 00:18)
- Я собственно всю схему и привел. Только про антипараллельные диоды и супрессор на выходе забыл. Но чуть позднее сказал. Целиком схема прибора к делу отношения не имеет и не может быть опубликована по известным всем причинам. Да и запутает она всех my504(177 знак., 19.03.2019 05:22)
- Повторюсь. При сигнале на открытие верхнего ключа и срабатывании защиты от недо напряжения UVLO могут быть нештатные коммутации и колебания. Схемы драйверов 2104/2109 разные: De_User(139 знак., 17.03.2019 08:56, ссылка)
- Посмотрел затворные цепи. Ничего интересного с точки зрения поиска проблемы. Во первых, верхний драйвер на участке разряда питающего стойку электролита 200 мкФ питается от 12,5 вольт и такая же амплитуда импульсов приходит на затвор верхнего my504(779 знак., 18.03.2019 11:08 - 11:12)
- Хорошо если так! Эпюры публикуйте, будет интересно посмотреть. Если питание верхнего ключа выше 15В не поднимается, то стабилитрон на 18 не обязателен. - De_User(18.03.2019 18:43)
- Эпюра на затворе верхнего ключа вместе с током катушки. my504(18.03.2019 21:54)
- Что за "вольтодобавка" на 2В в правой половине графика? De_User(1289 знак., 18.03.2019 22:20 - 23:37)
- Видимо я был не слишком понятен... Еще раз. Первое. Антипараллельные диоды в ИГБТ могут ьыть, а могут и не быть. Поэтому у меня стоят ВНЕШНИЕ. Второе. Есть ток контура и есть ток подкачки энергии в контур. Ток контура - ЗНАКОПЕРЕМЕННЫЙ. Ток my504(596 знак., 19.03.2019 05:17)
- Что за "вольтодобавка" на 2В в правой половине графика? De_User(1289 знак., 18.03.2019 22:20 - 23:37)
- Эпюра на затворе верхнего ключа вместе с током катушки. my504(18.03.2019 21:54)
- Хорошо если так! Эпюры публикуйте, будет интересно посмотреть. Если питание верхнего ключа выше 15В не поднимается, то стабилитрон на 18 не обязателен. - De_User(18.03.2019 18:43)
- "На выходе полумоста включен супрессор 1,5KE440. Иногда он тоже стягивается в точку." зато на диоде сэкономили De_User(17.03.2019 10:23 - 10:40, ссылка)
- А вот это очень ценное замечание. Надо будет на этот предмет потестить. Не зря я затеял эту историю. Спасибо. - my504(17.03.2019 10:46)
- Сначала хорошо бы на характеристики тиристора взглянуть - как он работает в обратной полярности. - De_User(18.03.2019 19:18)
- Внезапно подумалось, что Ваша идея с обратным тиристору диодом (а паче вообще симистором) весьма и весьма плодотворна. Действительно, даже если произойдет защелкивание МК и схема потеряет управление, нижний антипараллельный диод обеспечит одну my504(367 знак., 19.03.2019 08:04 - 09:09)
- BTA16 не подходит, потому что у него импульсный ток в два раза меньше, чем у BT145: 90А vs 165А при 10 циклах @ 25°C. De_User(19.03.2019 18:42)
- Через симистор, как и сейчас через тиристор не течет ток 140 Ампер. Там ток не превышает примерно 40...50 Ампер, да и то только в первых двух...трех периодах. Вы путаете ток контура с током ПОДКАЧКИ контура. Амплитуда ПЕРВОГО полупериода - это my504(175 знак., 20.03.2019 08:29)
- BTA16 не подходит, потому что у него импульсный ток в два раза меньше, чем у BT145: 90А vs 165А при 10 циклах @ 25°C. De_User(19.03.2019 18:42)
- BT145-800 Но там нет сколь нибудь значительного обратного напряжения. Антипараллельный диод верхнего ключа практически не задействован. - my504(18.03.2019 21:47)
- Явно не 4х квадрантный этот BT145-800 - De_User(18.03.2019 22:18 - 23:47)
- Четырехквадрантный? Это Вы о чем? ))) Это вообще то ТИРИСТОР, а не симистор. - my504(19.03.2019 05:07)
- Явно не 4х квадрантный этот BT145-800 - De_User(18.03.2019 22:18 - 23:47)
- Внезапно подумалось, что Ваша идея с обратным тиристору диодом (а паче вообще симистором) весьма и весьма плодотворна. Действительно, даже если произойдет защелкивание МК и схема потеряет управление, нижний антипараллельный диод обеспечит одну my504(367 знак., 19.03.2019 08:04 - 09:09)
- Сначала хорошо бы на характеристики тиристора взглянуть - как он работает в обратной полярности. - De_User(18.03.2019 19:18)
- А вот это очень ценное замечание. Надо будет на этот предмет потестить. Не зря я затеял эту историю. Спасибо. - my504(17.03.2019 10:46)
- Посмотрел затворные цепи. Ничего интересного с точки зрения поиска проблемы. Во первых, верхний драйвер на участке разряда питающего стойку электролита 200 мкФ питается от 12,5 вольт и такая же амплитуда импульсов приходит на затвор верхнего my504(779 знак., 18.03.2019 11:08 - 11:12)
- Ещё раз -- приведи ПОЛНУЮ схему со всеми номиналами. И зачем вообще TVS? С ним же последовательного диода не включено? А как он будет работать в прямом направлении? (после закрывания верхнего транзистора, но до открывания нижнего) Через него fk0(133 знак., 19.03.2019 01:57)
- Обсуждаемая тут схема мною облизана вдоль и поперек. Я обратился за помощью в расчете на свежий взгляд. А так же на возможность более грамотной оценки самой схемотехники. Это я к тому, что осциллограмм я снял немерено-несчитано. За 9 лет с момента my504(393 знак., 17.03.2019 07:21)
- Тоже знаю как, нарвался с усилом Д класса, там снабберы смешные, 10 Ом и 150 пкФ, не поверил, что это работает, потом смотрю ток дросселя при рабочей частоте 400 кГц, осцилляции процентов 10 размаха на гармониках, вставил снабберы, картинка тока Visitor(40 знак., 16.03.2019 19:51 - 20:01)
- Нет, это не частота контура. Контур В РАССМАТРИВАЕМОМ ТУТ РЕЖИМЕ работает на своей резонансной частоте 2 кГц (примерно). На частоте 58 кГц он работает в режиме накачки акустомагнитных меток с целью их обнаружения. Это происходит при напряжении my504(231 знак., 16.03.2019 16:43)
- Про К78-2. Это отчаянное дерьмо в данном применении. Взрываются в пену. Плавали - знаем. Примененный конденсатор - плод долгих и тщательных поисков. Его фактически нечем заменить. От слова совсем. У меня есть два изделия где долго и мучительно my504(375 знак., 16.03.2019 16:14)
- Так 58 кГц откуда? Это не частота контура? - Visitor(16.03.2019 16:16)
- Таки да, для постоянного режима допускается порядка 100Vrms. Но это при штатном переменном напряжении, 440VAC. De_User(16.03.2019 15:48)
- Ну и для Вас повторю. Это график НЕ О ТОМ. Это график про НЕПРЕРЫВНУЮ РЕАКТИВНУЮ МОЩНОСТЬ. - my504(16.03.2019 16:16)
- Причем тут 10 кГц, если речь идет о 2 кГц и не о постоянном синусе, а фактически об радиоимпульсе (синусе с огибающей). Там есть параметры скорости изменения напряжения и импульсного тока. Синусоидальное действующее значение напряжения тут не my504(21 знак., 16.03.2019 16:07)
- Здесь со страницы 11 начинаются графики: Maximum RMS voltage as function of frequency. Уже на 10 кГц вольтаж падает в 10 раз. А по моему мнению, К78-2 не хуже любых импортных, правда сразу заводской партией заказывать надо. - Visitor(16.03.2019 15:35)
- MKP1847 (MKP1847610444Y) my504(48 знак., 16.03.2019 15:26 - 15:29)
- А что с дедтаймом, так и не привели цифру? - Yurasvs(16.03.2019 10:50)
- У пленочных капов есть графики снижения рабочего вольтажа от частоты, гляньте внимательно, на этой частоте падение может и в 20 раз оказаться. Вероятно, проблема в конденсаторе контура. Марку кондера дайте. - Visitor(16.03.2019 15:02 - 15:13)
- Спасибо! Вот что значит практика - ясно понятно изложено. +1 за " Не понятно, как ведет себя схема "на излете", ток мал и приближается к порогу компаратора, возможно нужна доп. фильтрация шумов, чтобы слишком быстро ключи не колбасило." - De_User(16.03.2019 10:15)
- Спасибо! Интересно, диод (нарисовал зелёным) не забыт случаем? De_User(16.03.2019 15:23 - 15:29)
- "в схему ограничения по напряжению по ВХОДУ компаратора (диоды растяжки на 3,3 В) поставил кремниевые диоды. ... из-за слишком большого минусового напряжения на входе МК возникало защелкивание МК и процесс сбрасывался на почти предельном токе." De_User(289 знак., 16.03.2019 09:43 - 09:47)
- Давайте без самоуверенных выводов. Какой конденсатор должен бросаться в глаза? Почему 510 Ом слишком мал? Напряжение с диодов в пике тока составляет примерно 3...4 Вольта. Ток диодов растяжки в самом пике не превышает 6...8 мА. Эпюры на входе МК я my504(241 знак., 16.03.2019 09:59)
- "Ток диодов растяжки в самом пике не превышает 6...8 мА." чем выше ток, тем больше вероятность защёлкивания МК по входу. В силовых схемах это вредно. Конденсатор + гистерзис компаратора обеспечивают устойчивую работу при ЭМП. Электрошокер рядом De_User(11 знак., 16.03.2019 10:03)
- ))) Электрошокер? my504(539 знак., 16.03.2019 10:27)
- После ограничивающих диодов, перед МК, лучше, как минимум, 10К поставить. С учётом ёмкости входа простейший фильтр с постоянной ~50 нс получится :) Если, конечно, входные токи компаратора не более 20 мкА. - De_User(16.03.2019 12:33 - 12:35)
- Не убедительно. Имею ввиду 10 кОм. Зачем? Там никакого дребезга нет на фронтах. Переключение в нуле тока. Даже если бы и дребезжал, то и что? my504(409 знак., 16.03.2019 12:50)
- Согласен. Мои предложения: 1) второй резистор 2) повышение напряжения питания драйвера, вполне возможно, что дополнительно +10% напряжения и второй конденсатор для драйвера верхнего ключа устранят отказы. - De_User(16.03.2019 13:02)
- Поднять напряжение не сложно до примерно 14 Вольт. Сменю стабилизатор в схеме на 7815. Резистор добавлю. Посмотрим что будет. Спасибо за помощь. ))) my504(94 знак., 16.03.2019 13:06)
- Хотя бы LowESR поставить SY035M0033AZF-0511 или SJ050M0047BZF-0611. - De_User(16.03.2019 13:23 - 13:28)
- А смысл? Ток затвора не велик и ограничен 10 Омами в затворе. Фактически эти 10 Ом включены последовательно с ESR блокировки драйвера. - my504(16.03.2019 13:27)
- Спасибо! Вспомнил: IR2109/IR2104 ток верхнего ключа не более 0,25А - это примерно 50 Ом выходное сопротивление. Внешние 10 Ом это для
мебеликомпенсации индуктивности проводников на выходе драйвера, поэтому особой роли не играют. У обычных De_User(83 знак., 16.03.2019 13:31 - 13:38)- Ток КЗ драйвера к пульсациям не имеет отношения. Это приведет к затягиванию фронта. Время фронта будет примерно равно отношению полного заряда затвора к току драйвера. Вершина импульса не пострадает. Реальное положение вещей опять же видно на my504(39 знак., 16.03.2019 13:44)
- Я про пульсации напряжения питания верхнего ключа. Их нужно учитывать. - De_User(16.03.2019 13:56)
- И я про них. Если ток затвора невелик и ограничен драйвером, то откуда возьмутся пульсации связанные с ESR блокировки верхнего ключа? Ну чуть просядет напряжение к концу заряда затвора - это меньше микросекунды. На вершине нет причин для my504(53 знак., 16.03.2019 14:42)
- Стоит пару раз перепаять ключи после срабатывания защиты от недо-напряжения питания драйвера, UVLO, как мнение может изменится. У обычного электролита внутри последовательный R до ~5 Ом. Делитель Сgate/0.1мкФ легко выдаст пульсации до 5%. - De_User(16.03.2019 15:00)
- Хорошо, убедили. В понедельник посмотрю что творится на драйвере верхнего плеча. - my504(16.03.2019 16:39)
- Электролит в питании драйвера верхнего плеча это радиогубительство, тем более при частоте в 1,8 кГц. В рекомендациях и EVAL керамика. De_User(222 знак., 16.03.2019 20:02 - 20:09, ссылка)
- Я Вам уже сказал, что там не только электролит, но и керамика 0,1 мкФ. С учетом невысоких скоростей и довольно пологих фронтов выйти на резонанс пары алюминий-керамика совершенно нереально. Мы там и не видим резонансов. - my504(17.03.2019 07:25)
- Миллионы промышленных частотников работают годами с электролитами, да и в аппноутах по силовым модулям обычно пишут, что можно ставить и то, и другое. Приводят сравнительную таблицу, что плохо у тех, а что у этих, оставляют выбор самому Yurasvs(159 знак., 16.03.2019 20:18)
- Значит я выбрал верный путь. Спасибо. - my504(17.03.2019 07:26)
- Спасибо! Со стабилитроном надёжность выше. Упомянутые частотники небось на частотах до 16 кГц работают, что на порядок больше, чем у ТС. - De_User(16.03.2019 21:07 - 21:12)
- Электролит в питании драйвера верхнего плеча это радиогубительство, тем более при частоте в 1,8 кГц. В рекомендациях и EVAL керамика. De_User(222 знак., 16.03.2019 20:02 - 20:09, ссылка)
- Хорошо, убедили. В понедельник посмотрю что творится на драйвере верхнего плеча. - my504(16.03.2019 16:39)
- Стоит пару раз перепаять ключи после срабатывания защиты от недо-напряжения питания драйвера, UVLO, как мнение может изменится. У обычного электролита внутри последовательный R до ~5 Ом. Делитель Сgate/0.1мкФ легко выдаст пульсации до 5%. - De_User(16.03.2019 15:00)
- И я про них. Если ток затвора невелик и ограничен драйвером, то откуда возьмутся пульсации связанные с ESR блокировки верхнего ключа? Ну чуть просядет напряжение к концу заряда затвора - это меньше микросекунды. На вершине нет причин для my504(53 знак., 16.03.2019 14:42)
- Я про пульсации напряжения питания верхнего ключа. Их нужно учитывать. - De_User(16.03.2019 13:56)
- Ток КЗ драйвера к пульсациям не имеет отношения. Это приведет к затягиванию фронта. Время фронта будет примерно равно отношению полного заряда затвора к току драйвера. Вершина импульса не пострадает. Реальное положение вещей опять же видно на my504(39 знак., 16.03.2019 13:44)
- Спасибо! Вспомнил: IR2109/IR2104 ток верхнего ключа не более 0,25А - это примерно 50 Ом выходное сопротивление. Внешние 10 Ом это для
- А смысл? Ток затвора не велик и ограничен 10 Омами в затворе. Фактически эти 10 Ом включены последовательно с ESR блокировки драйвера. - my504(16.03.2019 13:27)
- Хотя бы LowESR поставить SY035M0033AZF-0511 или SJ050M0047BZF-0611. - De_User(16.03.2019 13:23 - 13:28)
- Поднять напряжение не сложно до примерно 14 Вольт. Сменю стабилизатор в схеме на 7815. Резистор добавлю. Посмотрим что будет. Спасибо за помощь. ))) my504(94 знак., 16.03.2019 13:06)
- Согласен. Мои предложения: 1) второй резистор 2) повышение напряжения питания драйвера, вполне возможно, что дополнительно +10% напряжения и второй конденсатор для драйвера верхнего ключа устранят отказы. - De_User(16.03.2019 13:02)
- Не убедительно. Имею ввиду 10 кОм. Зачем? Там никакого дребезга нет на фронтах. Переключение в нуле тока. Даже если бы и дребезжал, то и что? my504(409 знак., 16.03.2019 12:50)
- После ограничивающих диодов, перед МК, лучше, как минимум, 10К поставить. С учётом ёмкости входа простейший фильтр с постоянной ~50 нс получится :) Если, конечно, входные токи компаратора не более 20 мкА. - De_User(16.03.2019 12:33 - 12:35)
- ))) Электрошокер? my504(539 знак., 16.03.2019 10:27)
- "Ток диодов растяжки в самом пике не превышает 6...8 мА." чем выше ток, тем больше вероятность защёлкивания МК по входу. В силовых схемах это вредно. Конденсатор + гистерзис компаратора обеспечивают устойчивую работу при ЭМП. Электрошокер рядом De_User(11 знак., 16.03.2019 10:03)
- Давайте без самоуверенных выводов. Какой конденсатор должен бросаться в глаза? Почему 510 Ом слишком мал? Напряжение с диодов в пике тока составляет примерно 3...4 Вольта. Ток диодов растяжки в самом пике не превышает 6...8 мА. Эпюры на входе МК я my504(241 знак., 16.03.2019 09:59)
- Про драйвер: тип в студию! Или хотя бы описание с первой страницы (тип, выходные токи, гарантированный deadtime, пороги ULVO). De_User(416 знак., 16.03.2019 09:36)
- Я драйвер назвал. IR2104/IR2109. Обычный драйвер. Дедтайм - 500 нс встроен в драйвер. Причем тут Китай? И как пульсации питания могут повлиять на работу верхнего ключа, если пороговые напряжения этого ключа лежат в районе 2...4 Вольт? Плюс к my504(407 знак., 16.03.2019 09:49)
- Эти 140А вместо 100А обязаны больше "звенеть" помехами в момент коммутации ключей. Возможно, нужно чуть увеличить (загрубить) время переключения. - De_User(16.03.2019 09:41)
- Где конкретно звенеть? На затворах, на коллекторах? И как это так - на столе вообще ничего не звенит (хоть обрастягивайся осциллографом до наносекунд), а на стенде вдруг звенит, причем с 20% вероятностью да так, что стягивает в точку ОБА ключа my504(37 знак., 16.03.2019 09:52)
- У Вас все провода сверхпроводящие? 1E-12 Ом? Если нет, то разница в падениях напряжений при 100 и 140А должны быть хорошо заметны. - De_User(16.03.2019 09:58)
- Давайте без общих фраз. Как сопротивление проводов влияет на звон? Звон возникает на паразитных параметрах схемы. Переключение относительно медленное. Ключи не слишком скоростные (IXGH40N60C2D1 - одна из трех моделей ключа). Фронты на эпюрах my504(179 знак., 16.03.2019 10:08 - 10:11)
- Про IXGH40N60C2D1 пишут что ток 40А. Несколько параллельных используется? Единичный "работает" стабилизатором тока 150А при напряжении на затворе 9В - так не должно быть. Температура окружающей среды может быть и минус 10°С, к примеру. De_User(16.03.2019 10:13 - 10:22)
- Во первых, нет никаких 9 Вольт на затворе. Есть 10,5 Вольт МИНИМУМ. Во вторых, ток ИМПУЛЬСНЫЙ. Для этого транзистора он ограничен величиной 200 А. Время импульса вчетверо меньше допустимой 1 мс. my504(285 знак., 16.03.2019 10:49)
- Конструкция радиогубителя. Разброс параметров ключей никто не отменял, равно как и возможность отключения отопления или проветривания зимой. В результате стабилизатор тока вместо ключа, перегрев и пробой. Ваш схема не тянет на 140А. De_User(164 знак., 16.03.2019 11:14 - 11:21)
- Добавлю еще. Я грешил на конденсатор контура. полагал, что там могут быть микропробои и срыв колебательного процесса в опасной зоне. Но в худшей точке я не дотягиваю до предельного напряжения конденсатора. Реактивный ток конденсатора - с запасом. my504(247 знак., 16.03.2019 11:31)
- "Vishay 10 мкФ 1100 VDC (440 VAC) для импульсных токов" своим током утечки разряжается или предусмотрен резистор (1...2 МОм)? Хорошо бы сравнить ёмкость ДО и ПОСЛЕ пробоя ключей. Если уменьшилась - значит был микропробой с самовосстановлением. - De_User(16.03.2019 13:05 - 13:17)
- Зачем его разряжать? Он же в контуре. У него нет остаточного заряда. А конденсатор накопителя в питании (200 мкФ 450 В) имеет разрядный резистор 1 МОм. my504(163 знак., 16.03.2019 13:16)
- Согласен, изменения менее 0,5% сложно отличить. - De_User(16.03.2019 13:20)
- Зачем его разряжать? Он же в контуре. У него нет остаточного заряда. А конденсатор накопителя в питании (200 мкФ 450 В) имеет разрядный резистор 1 МОм. my504(163 знак., 16.03.2019 13:16)
- "Vishay 10 мкФ 1100 VDC (440 VAC) для импульсных токов" своим током утечки разряжается или предусмотрен резистор (1...2 МОм)? Хорошо бы сравнить ёмкость ДО и ПОСЛЕ пробоя ключей. Если уменьшилась - значит был микропробой с самовосстановлением. - De_User(16.03.2019 13:05 - 13:17)
- Помилосердствуйте, уважаемый... Какой еще перегрев? Откройте SOA любого ИГБТ на времени 250 мкс (на самом деле там пик тока совсем короткий ибо СИНУС) и посмотрите в каком месте находится худшая точка в представленной схеме. Там до границы SOA как my504(242 знак., 16.03.2019 11:25)
- Добавлю еще. Я грешил на конденсатор контура. полагал, что там могут быть микропробои и срыв колебательного процесса в опасной зоне. Но в худшей точке я не дотягиваю до предельного напряжения конденсатора. Реактивный ток конденсатора - с запасом. my504(247 знак., 16.03.2019 11:31)
- Конструкция радиогубителя. Разброс параметров ключей никто не отменял, равно как и возможность отключения отопления или проветривания зимой. В результате стабилизатор тока вместо ключа, перегрев и пробой. Ваш схема не тянет на 140А. De_User(164 знак., 16.03.2019 11:14 - 11:21)
- Во первых, нет никаких 9 Вольт на затворе. Есть 10,5 Вольт МИНИМУМ. Во вторых, ток ИМПУЛЬСНЫЙ. Для этого транзистора он ограничен величиной 200 А. Время импульса вчетверо меньше допустимой 1 мс. my504(285 знак., 16.03.2019 10:49)
- Про IXGH40N60C2D1 пишут что ток 40А. Несколько параллельных используется? Единичный "работает" стабилизатором тока 150А при напряжении на затворе 9В - так не должно быть. Температура окружающей среды может быть и минус 10°С, к примеру. De_User(16.03.2019 10:13 - 10:22)
- Давайте без общих фраз. Как сопротивление проводов влияет на звон? Звон возникает на паразитных параметрах схемы. Переключение относительно медленное. Ключи не слишком скоростные (IXGH40N60C2D1 - одна из трех моделей ключа). Фронты на эпюрах my504(179 знак., 16.03.2019 10:08 - 10:11)
- У Вас все провода сверхпроводящие? 1E-12 Ом? Если нет, то разница в падениях напряжений при 100 и 140А должны быть хорошо заметны. - De_User(16.03.2019 09:58)
- Где конкретно звенеть? На затворах, на коллекторах? И как это так - на столе вообще ничего не звенит (хоть обрастягивайся осциллографом до наносекунд), а на стенде вдруг звенит, причем с 20% вероятностью да так, что стягивает в точку ОБА ключа my504(37 знак., 16.03.2019 09:52)